Моделирование повреждения сетчатки для прогнозирования порога и вероятностной оценки риска

Краткое содержание

Представлен подход к моделированию лазерно-индуцированного термического повреждения человеческого глаза. Её цель — улучшить оценку лазерных опасностей, предоставляя возможность рассчитывать ущерб для конкретного сценария облучения.

Аннотация

С ростом числа применений лазеров в медицине, обороне и технологиях как преднамеренное, так и случайное воздействие человеческого глаза на лазерные источники стало серьёзной проблемой. Модельное предсказание порогов повреждения сетчатки может позволить более специфическую оценку безопасности лазера, особенно для параметров, не охваченных экспериментальными данными. В идеале такие модели позволяли бы рассчитывать значения ED50 (эффективная доза, при которой вероятность повреждения составляет 50%), основываясь — среди прочих факторов — на длине волны, длительности импульса и форме пятна. Это требует детального понимания и моделирования всех режимов повреждений, чтобы отразить зависимость между ключевыми параметрами и доминирующим механизмом повреждений.

В данной работе рассматривается статус этого подхода (подтвержденного здесь для теплового режима, или просто «в режиме термического повреждения»); Выделяются ключевые аспекты, которые могут помешать его успеху, а также изложены потенциальные преимущества. Они варьируются от повышения точности пределов лазерного воздействия в стандартах безопасности глаз до оптимизации дозиметрии при лазерной хирургии сетчатки и вероятностной оценки рисков при использовании лазеров на открытом воздухе.

Введение

В данной работе описывается разработка и валидация физиологически детализированной модели термического повреждения человеческого глаза. В режиме термических повреждений модель предсказывает эволюцию температуры сетчатки и пороги повреждений с помощью формулы повреждений Аррениуса (сравните объяснение в разделе о фототермических повреждениях). Репрезентативные приложения охватывают все ситуации, в которых представляет интерес прогнозирование температуры и повреждений глаз. Это включает, например, оценку порогов повреждения для сканированного облучения сетчатки, понимание влияния аддитивности импульсной передачи на пороги повреждения и сравнение вычисленных порогов с пределами безопасности лазерного стандарта безопасности. Вне термического режима представлены текущие подходы к моделированию, рассматриваемые, а также разработана дорожная карта по расширению рамки на дополнительные механизмы повреждений.

Представленная здесь работа касается моделирования и, следовательно, прогнозирования повреждений сетчатки, вызванного лазерным облучением. Хотя критическая доза, теоретически, всегда может быть определена экспериментами с животными сетчатками, похожими на человеческие, существует острая необходимость предсказывать повреждения без проведения экспериментов. Пространство параметров лазера (длины волн, длительность импульсов и частоты повторений) огромно, что означает чрезмерно большое количество экспериментов на животных для каждого нового набора параметров. Кроме того, при длительном облучении необходимо учитывать кровоток в сетчатке, что потребует проведения экспериментов in vivo . Следовательно, моделирование взаимодействия лазера с глазом кажется единственно реалистичным способом вперёд.

Необходимость детального понимания механизмов повреждения и, следовательно, порогов повреждения (которые могут использоваться как заместители ED50) также связана с положением стандарта безопасности глаз (IEC 60825 или ANSI Z136.1). Поскольку стандарт должен охватывать весь диапазон длин волн, длительности импульсов, паттернов повторения и размеров пятен, он обязательно включает упрощённые предположения, интерполяции и консервативные коэффициенты безопасности для учёта неопределённости. Поскольку доступно лишь ограниченное количество значений ED50 — преимущественно полученных из исследований нечеловеческих приматов — для установления комплексных пределов MPE (максимально допустимого воздействия) требуется интерполяция. Хотя этот подход обеспечивает широкое и практическое применение, структура, основанная на детальном механистическом понимании и моделировании процессов повреждений, предлагает явные преимущества с точки зрения физической прозрачности, точности для конкретных сценариев и применимости без детального знания лазерного стандарта безопасности.

Например, импульсные и сканирующие лазеры оцениваются как импульсные источники, хотя сканирование сетчатки вносит дополнительные временные и пространственные эффекты. Правильное отношение к сканированию при определении пределов безопасности стало предметом постоянных обсуждений в сообществе на протяжении последнего десятилетия. Даже при регулярных обновлениях, отражающих технологический прогресс, невозможно, чтобы стандарт охватил каждую сложную конфигурацию новых лазерных систем новыми наборами параметров без упрощений и консервативных факторов безопасности. Следовательно, остаётся пространство для интерпретации, что может привести к несоответствиям или ошибкам в оценке безопасности.

Подход к моделированию, основанный на физике, мог бы значительно снизить зависимость от интерполяции и консервативных границ и расширить применимость стандарта на сложные сценарии. Поскольку разработка и валидация таких моделей напрямую связаны с более глубоким пониманием базовых механизмов повреждения, полученные инсайты могут также поддержать более прозрачное и физически обоснованное вывод значений MPE из существующих данных ED50.

В долгосрочной перспективе оценка безопасности глаз может быть оптимизирована с помощью интегрированной модели plug-and-play. Такой инструмент может быть предоставлен либо с соответствующими параметрами системы, либо напрямую оптическим проектным файлом (например, моделью Zemax), который обычно доступен при разработке продукта, что позволяет проводить последовательную и специфическую для сценария оценку^{безопасности. 1}.

Ещё одной областью применения является растущая область высокоэнергетических лазеров (HEL), например, для противодействия дронам. Здесь сложность в основном заключается в лазерных отражениях от целей, особенно металлических, которые могут быстро и случайно меняться и представлять опасность для военных и^{гражданских 2,3}. Эта случайная недетерминированная ситуация требует адекватного механизма оценки — обычно используется вероятностный подход. Такой подход создаёт заявления о наличии определённых облучённых ситуаций (интенсивность, время воздействия, длина волны), которые всё равно должны быть преобразованы в вероятность повреждения. Здесь моделирование ущерба, обсуждаемое в этой работе, может сократить разрыв, преобразуя вероятностные сценарии в вероятности повреждений.

Детальное понимание принципов механизмов повреждений и имитация их в программной модели — это простой способ определить пороги повреждений вместо проведения экспериментов. В зависимости от длительности импульса повреждение сетчатки происходит посредством различных механизмов взаимодействия лазера и ткани (Рисунок 1)^4,5,6,7:

Рисунок 1: Обзор механизмов повреждений. Тип механизма повреждения зависит от времени воздействия и излучения. Он варьируется от фотомеханических повреждений, следующих от очень высокой излучённости при коротких импульсах, до фотохимических повреждений, вызванных низкой излучённостью в течение длительного времени. Пожалуйста, нажмите здесь, чтобы увидеть увеличенную версию этой фигуры.

Фотомеханическая пробация (^10-12–^10-6 с,^{10 10}–10¹⁶ Вт/^{см 2}):
Фотонарушение: при ультракороткой и наносекундной длительности импульсов и при очень высоких излучениях нелинейное поглощение инициирует оптический пробой. Плотная плазма из свободных электронов и ионов формируется, взрывно расширяющаяся и генерируя сильные ударные волны. Процесс, называемый фотодисрупциями, механически разрывает ткани с минимальным объемным нагреванием и создаёт чётко выраженные поражения даже в слабо всасывающих областях 4,8,9,10.

Плазменно-индуцированная абляция: в диапазоне ns–μs при очень высокой радиационной энергии плазма снова доминирует. Здесь удаление тканей осуществляется не только ударными волнами, но и расширением плазмы и взрывной абляцией. Этот механизм известен как плазменно-индуцированная абляция и вызывает значительный выброс^{материала 4,11}.

Фотоабляция (≈ 10^⁻9–10⁻⁶ с; ≈ 10⁷–10¹⁰ Вт/^{см 2}):
Для длительностей импульсов выше наносекундного и ниже микросекундного диапазона происходит фотоабляция. В этом процессе молекулярные связи напрямую разрываются излучением. Этот метод, например, используется для коррекции преломления глаза путём изменения формы роговицы (так называемый метод LASIK). Обычно фотоабляционные процедуры применяются в диапазоне мощности, где образование плазмы ещё^{не произошло 4,11}.

Термомеханические повреждения (≈ ^10-9 – ^10-6 с; ≈ 10⁶ – 10⁸ Вт/^{см 2}):
В пигментированных глазных тканях сильное всасывание меланосомами в диапазоне ns–μs может вызывать быстрое перегрев. Когда поверхность меланосомы достигает ≈ 150 °C, микропузырьки образуют ядро^12,13. Их расширение и коллапс вызывают механические волны напряжения, повреждающие пигментный эпителий сетчатки (RPE). Этот термомеханический механизм преодолевает разрыв между фотоаблацией и термическим повреждением: он не управляется плазмой, а включает механические транзиенты, связанные с локальным нагревом. Пороги зависят от размера, формы, ориентации и локального освещения^{меланосомы 4,11}.

Фототермальные повреждения (≈ 1 мкс–60 с; ≈ 10–10⁶ Вт/^{см 2}):
От микросекунд до секунд доминирует нагрев тканей. Осаждение энергии повышает температуру, что сначала приводит к денатурации белков, а при более высоком воздействии — к свертливому некрозу и карбонизации. Границы литературы различаются:^{Нимц 4} цитирует 1 мкс – 60 с, Цуклих¹⁴ — 10 мкс–60 с. Приблизительная взаимность при радиационном воздействии (~1–1000 Дж/^{см 2}) сохраняется, с отклонениями при очень коротких импульсах (ограниченная диффузия тепла) и очень длинных импульсах (усиленное охлаждение перфузией)^4,6,15.

Моделирование теплового повреждения в представленной работе основано на интеграле Аррениуса, который определяется как:

(1)

Поскольку τ обозначает время воздействия, E_a — энергию активации, R — универсальную газовую константу, T — температуру во время воздействия, а A — преэкспоненциальный коэффициент масштабирования, параметры, применяемые в этом исследовании: A = 1,3 × 10⁹⁹ с⁻¹ и E = 628 кДж/^{моль 15}. Условие Ω = 1 считается началом повреждения тканей. Для всестороннего обсуждения базовой модели обратитесь к предыдущей публикации⁴.

Фотохимические повреждения (≈ 10 с – 10⁴ с; ≈ 10⁻³ – 10² Вт/^{см 2}):
При длительном воздействии при низких излучениях доминируют накопленные фотохимические реакции — такие как отбеливание фотопигментов или пути, опосредованные реактивными кислородными видами (ROS). Они возникают при длительности экспозиции выше 10^{с 6} (или выше 1^{с 4}). Таким образом, существует промежуточный диапазон, в котором одновременно могут происходить как теплые, так и фотохимические^{повреждения 16}. Хроническая низкоуровневая опасность синего света — типичный пример.

Протокол

Раздел 1 описывает общие этапы, необходимые для построения моделей, поскольку их можно выполнять с помощью различных программных вариантов. Раздел 2 даёт эти инструкции для конкретного и образцового случая, когда используются Altair Hypermesh (программное обеспечение для моделирования и анализа конечных элементов [FEA]) и Ansys Fluent (программное обеспечение для моделирования жидкостей). Кроме того, дополнительный файл (Дополнительный файл 1^{17, 18, 19, 20, 21, 22, 23, 24, 25, 26, 27, 28, 29, 30, 31, 32, 33Приведён} 34,35,36,37,38,39,40,41,42,43,44,45), который описывает подход к моделированию и даёт теоретическую базу в непошаговой форме (Рисунок 1 -F igure 5, Таблица 1 - Таблица 3).

1. Внедрение подхода моделирования — общие процедурные шаги

1. Создайте трёхмерную модель согласно описанной выше геометрии.
   1. В рамках этой работы создайте геометрию в 3D-программном обеспечении механического автоматизированного проектирования (версия 16) согласно параметрам, описанным в дополнительном файле 1.
2. Создайте объёмную сетку в соответствии с свойствами и расширениями всех частей глаза, согласно Дополнительному файлу 1.
   1. Выполнять сетку и постобработку с помощью программного обеспечения для анализа FEA (версия 11) и программного обеспечения для автоматизированного инжиниринга (CAE) (версия 11). Модель состоит из 761 766 тетраэдрических элементов. Ячейки сетки имеют размеры от 37 мкм до 491 мкм.
      ПРИМЕЧАНИЕ: Более грубая сетка приведёт к ошибкам и отклонениям при вычислении. Больше ячеек всегда возможно, но это увеличит вычислительные времена. Эта сетка оказалась независимой по размеру, поскольку дальнейшее уточнение размера элемента приводило к незначительным различиям в вычислениях.
   2. Чтобы поддерживать разумное время вычислений, используйте эту сетку и применяйте только если определённые области требуют более точного разрешения. Соответственно, ремешируйте сетчатку с минимальным размером признаков 5 мкм для обеспечения поглощения внутри слоя RPE, как это требуется и объясняется позже в протоколе.
      ПРИМЕЧАНИЕ: На рисунке 2 показано образцовое изображение сетки с скрытым стекловидным покрытием, делающим сетчатку видимой.
3. Интегрировать граничные условия.
   1. В склере используйте граничный коэффициент только проводимости h_scl = 20 W/^{m 2}K и значение роговицы _h'corn,1 = 14,21 W/^{m 2}K, как подробно выведено выше. Используйте эти значения для определения граничных условий поверхности, представляющей склеру и роговицу соответственно.
4. Реализуйте кровоток.
   ПРИМЕЧАНИЕ: Это поле определяет направление и величину потока в каждой ячейке сетки и добавляет адвекцию в энергетическое уравнение.
   1. Следуйте указаным ниже строительным шагам:
      1. Определите физиологические входы/выходы — передний приток из главного артериального круга радужки и задний приток из коротких ресничных артерий с венозным оттоком через вихревые вены.
      2. Вычислите полученное поле потока.
      3. Перемасштабировать все локальные скорости до равномерных 5 мм (по^{Пейману 45}) при сохранении направлений, реализуемых с помощью пользовательского программного обеспечения симуляции жидкости (UDF). В результате получается направление правильного поля скорости постоянной величины по хориоиде.
5. Вычислите распределение температуры.
   1. Начните расчёт температуры с определения временно-зависящих позиций и форм лазерного луча. Чтобы получить эти временно изменяющиеся положения на сетчатке (или внутри глаза в целом), используйте программную модель глаза для трассировки лучей параллельно термодинамической модели.
      ПРИМЕЧАНИЕ: Основываясь на программном моделировании лазерной системы для трассировки лучей, этот подход обеспечивает временную эволюцию позиций и форм лазерных пятен. Это подробно не объясняется в этой работе ради доступности, но описано ранее^{в 1,18}.
   2. Отображайте рассчитанные положения и формы точек на соответствующие участки сетчатых ячеек со временем, которым затем присваивается соответствующая мощность лазера.
   3. Импортируйте эти данные в программное обеспечение для моделирования жидкостей через UDF, который обрабатывает их циклически. UDF определяет соответствующие сетчатые ячейки и вводит термин источника энергии в зависимости от заданной мощности лазера для соответствующего времени облучения. Рассмотрим как непрерывную волну (cw), так и импульсное облучение, а также статические или зависящие от времени движения пучка.
   4. Для каждой позиции вычислите поглощённую энергию с использованием коэффициента поглощения при заданной длине волны лазера и назначите её поражённым ячейкам сетки, которые нагреваются параллельно.
      ПРИМЕЧАНИЕ: Например, при облучении на длине волны 532 нм в РПЭ с толщиной 5 мкм 7 происходит 51% поглощения, как показано на рисунке 3. Всасывания внутри мембраны^{Бруха 7,46} не происходит. Оставшаяся энергия лазера уменьшается в хориоиде, который предполагается толщиной 100 мкм с коэффициентом поглощения⁷, равным α_Ch = 270 ^см-1, согласно закону Ламбера-Бира. UDF вычисляет поглощённую энергию по толщине каждой ячейки сетки и присваивает это значение ячейке. Для передачи от роговицы к сетчатке применяется значение 20 % ^{— 7}. Изменение длины волны лазера легко компенсируется, просто адаптировав коэффициент поглощения и передачу от роговицы к сетчатке.
   5. Кроме того, определите длительность одного шага времени, поскольку данные по пятнистой форме (из модели трассировки лучей или определённые непосредственно в UDF, если они известны без модели трассировки лучей) описывают только последовательность облучения без временной шкалы.
   6. Для ускорения расчёта сгруппируйте все интервалы без облучения вместе и назначьте соответственно больший временной шаг, так как для этого не требуется точное временное разрешение.
      ПРИМЕЧАНИЕ: После применения этих настроек решатель может вычислить временную тепловую реакцию глаза. Поскольку для текущей модели требуется только теплопроводность и кровоток, решатель ограничен решением соответствующих дифференциальных уравнений. См. Дополнительный файл 2 для примеровых пользовательских функций.
6. Рассчитайте ущерб.
   1. Чтобы определить порог повреждения на основе теплового отклика, извлечь рассчитанные значения температуры из файла результатов Fluent с помощью инструмента на C++ (см. ^1,18 для подробностей и списка кода).
   2. Следуя интегралному подходу Аррениуса, вычислите значения Аррениуса отдельных ячеек сетки на основе этих температур и храните их в формате, совместимом с программным обеспечением постобработки. Это позволяет удобно переключаться между значениями температуры и вероятностью повреждений во время анализа.
   3. Наконец, получите результат бинарного повреждения (да/нет) для каждой ячейки сетки. Определите классификацию «да/нет» пороговым значением 1 для интеграла^{Аррениуса 4}. Определите этот порог повреждения итеративно, проверяя разные входные мощности в течение фиксированной продолжительности облучения.
7. Задайте размер таймшага решателя.
   1. Используйте программное обеспечение для моделирования жидкостей (версия 14.5) в качестве решателя, применяя метод конечного объёма. Размер шага должен удовлетворять условию Куранта-Фридрихса-Леви, которое описывает отношение к размеру ячеек сетки для создания стабильных условий моделирования.
   2. Также уменьшайте размер шага пошагово, пока результат не станет инвариантным по отношению к размеру шага. Например, для расчётов с временными шагами до 10 секунд от 1 мс до 100 мс изменения температуры были <1%.

Рисунок 2: Разрез через сетку (стекловидное тело с маскированным гумором). На рисунке показана склера (белая), хороидная (красная), сетчатка (жёлтая), хрусталик (белый), радужка (зелёный) и водный вульяк (синий)¹⁸. Пожалуйста, нажмите здесь, чтобы увидеть увеличенную версию этой фигуры.

Рисунок 3: Свойства всасывания в глазном дне. Внутри RPE поглощается 51% 532-нм лазерного излучения; поглощение в мембране Бруха не происходит, и хориоид моделируется по поведению Ламберта-Бира¹⁸. Пожалуйста, нажмите здесь, чтобы увидеть увеличенную версию этой фигуры.

2. Иллюстративный пример — конкретные шаги

1. Создайте трёхмерную модель согласно описанной выше геометрии.
   ПРИМЕЧАНИЕ: 3D-модель создаётся путем создания объектов для всех элементов, перечисленных в Дополнительной таблице 1. Например, эти шаги ведут к склере.
   1. Создайте новый файл части (.ipt).
   2. Начните 2D-эскиз на плоскости XY.
   3. Нарисуйте горизонтальную линию строительства (это будет ось вращения).
   4. Нарисуйте дугу радиусом 12 мм для внешней поверхности.
   5. В центре (задний полюс) создайте точку на 0,99 мм внутрь от внешней дуги.
   6. Отсюда набросьте внутреннюю кривую поверхности.
   7. На лимбе установите расстояние между внутренней и внешней поверхностью на 0,75 мм.
   8. Соедините внутренние и внешние кривые по краям, чтобы получить замкнутый профиль.
   9. Выберите 3D-модель > вращаться.
   10. Выберите Surface и убедитесь.
2. Создайте сетку громкости.
   ПРИМЕЧАНИЕ: Сетка создаётся на основе 3D-объекта. Вот пример сетки:
   1. Импортируйте 3D-модель, созданную в 3D-механическом программном обеспечении для автоматизированного проектирования.
   2. Кликните по поверхности объекта для сетки, например, склеры.
   3. Сначала мешуйте поверхности — нажмите Mesh в этом интерфейсе, который появляется после нажатия на поверхность. Выберите серфинг в интерфейсе и автоматическую адаптивную сетку.
   4. 3D-сетка (определяющая объект) основана на поверхностных сетках. Для создания выберите поверхности и нажмите в левом верхнем меню: Mesh > Create > Solid Map Mesh.
   5. Теперь появляется интерфейс. Кликни по сетке.
3. Интегрировать граничные условия.
   ПРИМЕЧАНИЕ: Для склеры и роговицы необходимо определить граничные условия, поскольку эти поверхности контактируют с окружающим миром. Этот пример относится к склере:
   1. Перейдите в AnalysiS в верхнем меню > BC > Create > Constraints (или Loads).
   2. Выберите поверхности типа сущности и выберите склеру из меню.
   3. В той же панели найдите входные поля значений и введите значение непосредственно в поле величины .
   4. Нажмите «создать », чтобы назначить граничное условие.
4. Реализуйте кровоток.
   1. Определите поверхности для - переднего притока (большой артериальный круг радужки), заднего притока (короткие ресничные артерии) и выхода (вихревые вены).
   2. Назначьте граничные условия для этих поверхностей.
   3. Нажмите на анализ > BC > создать > загрузки.
   4. Выберите поверхности входов > назначьте векторы направления скорости (приблизительные физиологические направления).
   5. Выберите выходные поверхности > назначить выход давления (или нулевое ограничение в зависимости от настройки решателя).
   6. Экспортируйте модель в программное обеспечение для моделирования жидкостей — именно здесь будет адаптирована длина вектора потока.
   7. Используйте ScaleVelocity UDF из приложения в программном обеспечении для моделирования жидкости для адаптации длины вектора (UDF — стандартный формат, загружаемый в программное обеспечение для моделирования жидкости).
5. Вычислите распределение температуры (Set Solver).
   ПРИМЕЧАНИЕ: Используйте программное обеспечение для симуляции жидкостей, чтобы рассчитать температуры, как следующее, и сохраните их в формате файла, который можно читать в программном обеспечении анализа CAE.
   1. Нажмите Файл > Прочитать > Сетку > выбрать сетку > Меш > Проверить.
   2. Нажмите Общий > Решатель: Давление на основе > Время: Временное.
   3. Нажмите на Модели > энергии > включить > ОК.
   4. Нажмите «Материалы» > определите ρ, p, kρ > условия ячейковой зоны > назначить материалы всем областям.
   5. Нажмите «Граничные условия» > определите термические BC (роговица, склера, среда).
   6. Нажмите Инициализация решения > Инициализировать.
   7. Нажмите «Запустить расчёт », > установить размер шага времени + количество временных шагов + итерации на шаг.
   8. Нажмите «Запустить расчёт » > «Вычислить».
   9. Нажмите Файл > экспортировать > данные решения... > Тип файла: Ensight Gold > выберите Температуру > выбранные зоны > Запись.
6. Рассчитайте ущерб.
   1. Выполните AddingArrhenius.exe (Дополнительный файл 3 и Дополнительный файл 4) из той же папки, что и файлы программного обеспечения анализа FEA, содержащие температуры. Он содержит простой расчет интеграла Аррениуса на основе температур, хранящихся в файлах программного обеспечения анализа FEA.

Результаты

В этом разделе сначала показана проверка и валидация представленной модели. После этого демонстрируются три образцовых применения.

Проверка и валидация
В этом разделе представленная модель сначала проверяется сравниванием с установленными термофизиологическими глазными^{моделями} 19,27,28,30,32 для обеспечения согласованности прогнозируемых температурных распределений (стационарная ситуация).

Обсуждение

Внутри протокола нет критических шагов при создании модели. Критически важно выбрать размер и тип сетки в сочетании с размером временного шага. Модификация метода моделирования имеет значение для использования других сканирующих паттернов сетчатки. Сама модель не подлежит изменениям. Техника ограничена режимами повреждений, как объяснено в соответствующем разделе. Значимость заключается в возможности прогнозирования ущерба без экспериментов на животных. Одним из наиболее актуальных будущ...

Материалы

Список материалов, использованных в этой статье

Имя	Компания	Каталожный номер	Комментарии
Altair Hypermesh 11.0	Altair Engineering Inc.	Версия 11	Программное обеспечение для создания и отображения сеток; программное обеспечение для моделирования и анализа конечных элементов [FEA]
Ansys Fluent 14.5	Ansys Inc.	Версия 14.5	Термодинамический решатель; программное обеспечение для симуляции жидкостей
Autodesk Inventor	Autodesk	Версия 16	Программное обеспечение для компьютерного проектирования 3D механики
Hyperview	Altair Engineering Inc.	Версия 11	Программное обеспечение для анализа вспомогательного проектирования (CAE)
Optic Studio 13 (Zemax)	Zemax Development Corporation, сегодня это Ansys Inc.	Версия 13	Программное обеспечение для трассировки лучей
Optocon FOTEMP2	Optocon	https://comem.com/en/optocon/	Спектрометр; Измерение температуры окулярной ткани
Optocon TS2	Optocon	https://comem.com/en/optocon/	Измерительная зонд; Измерение температуры окулярной ткани